Сп 20 13330 2016 скачать


Значения аэродинамических коэффициентов, указанных в В.1 приложения В, допускается уточнять на основе данных модельных аэродинамических испытаний сооружений.

11.1.8 Нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки wна эквивалентной высоте zследует определять следующим образом:

а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебаний , Гц, больше предельного значения собственной частоты , (см. 11.1.10), — по формуле

, (11.5)

где w- определяется в соответствии с 11.1.3;

— коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 или формуле (11.6) для эквивалентной высоты z(см. 11.1.5);

— коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см.

Buildingbook.ru

Б.1 и Б.5 приложения Б) ce = 0,85.

10.8 Для купольных сферических и конических покрытий зданий на круглом плане, регламентируемых схемами Б.13, Б.14 приложения Б, при задании равномерно распределенной снеговой нагрузки значения коэффициента ce следует устанавливать в зависимости от диаметра d основания купола:

ce = 0,85 при d ≤ 60 м; ce = 1,0 при d 100 м; ce = 0,85+0,00375(d-60) — в промежуточных случаях.

(10.3)

10.9 Снижение снеговой нагрузки, предусматриваемое 10.7, 10.8, не распространяется:

  • а) на покрытия зданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5°C (см. таблицу 5.1 СП 131.13330.2012);
  • б) на участки покрытий длиной b, b1 и b2, у перепадов высот зданий и парапетов (см.

Сп 20.13330.2016 нагрузки и воздействия

СП 20.13330.2016

Суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) в июле месяце на горизонтальную поверхность при безоблачном небе, Вт·ч/м2 (максимальная часовая сумма)

Географическая широта, град. с. ш.

38

40

42

44

46

48

50

52

987

968

950

931

913

895

876

858

Географическая широта, град. с. ш.

54

56

58

60

62

64

66

68

839

821

803

784

766

748

729

711

Таблица 13.5.

Post navigation

д) Коэффициенты , принимаемые для расчетов (показанные на схемах для трех вариантов), не должны превышать:

(где h — в м; S- в кПа);

4 — если нижнее покрытие является покрытием здания, а и 48 м;

6 — если нижнее покрытие является навесом или покрытием здания и или 72 м.

Промежуточные значения определяются интерполяцией для наибольшего значения из или .

е) Коэффициент следует принимать:

при и для покрытий без парапетов при ;

при и — для покрытии с парапетами, где принимается из пункта б);

— в остальных случаях, где принимается из пункта д), но не менее 0,2.

ж) При наличии между нижерасположенным покрытием и стенкой перепада высот разрыва шириной не более 1,5 м местную повышенную снеговую нагрузку на покрытие в зоне перепада следует определять так же, как для покрытий без разрыва.

не более чем от двух кранов:

— для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете;

не более чем от четырех кранов:

— для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;

— для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете;

— для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.

9.14 Горизонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе.

Сп 20 13330 2016 скачать

В.1.16). При z<d/2 коэффициент сследует увеличить в 1,6 раза.

Коэффициент подъемной силы сферы cпринимается равным:

при zd/2-c=0;

при z<d/2-c=0,6.

Эквивалентная высота, см. 11.1.5 z=z+d/2.

При определении коэффициента в соответствии с 11.1.11 следует принимать

.

Число Рейнольдса Re определяется по формуле

, (В.1)

где d, м, — диаметр сферы;

, Па, — определяется в соответствии с 11.1.4;

, м, — эквивалентная высота;

— определяется в соответствии с 11.1.6;

— коэффициент надежности по нагрузке, см.

Сп 20 13330 2016 скачать бесплатно

Указанные нагрузки допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа.

Коэффициенты надежности по нагрузке γf для равномерно распределенных нагрузок следует принимать:

  • 1,3 — при полном нормативном значении менее 2,0 кПа;
  • 1,2 — при полном нормативном значении 2,0 кПа и более.

Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с 7.2.

8.2.3 Пониженные нормативные значения равномерно распределенных кратковременных нагрузок, указанных в позициях 1 — 4, 6, 7, 9, а, б, 10, 12 — 14 таблицы 8.3 определяются умножением их нормативных значений на коэффициент 0,35.

Сп 20 13330 2016 скачать торрент

Принимается по 8.2.3

1,5

Позиция 2 — классные и бытовые Позиции 4, б — г, кроме танцевальных Позиции 9, а, 10, а, 12, 13

0,5

То же

1,5

Позиция 4 — танцевальные Позиции 6, 7

1,5

0,2

2,0

50

Обозначения, принятые в таблице Д.2:

  • Q — вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН;
  • α — коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — в остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам);
  • a — шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м;
  • l — расчетный пролет элемента конструкции, м.

Прогибы следует определять от суммы нагрузок φ1p + p1 + q, где φ1 — коэффициент, определяемый по формуле (8.1).

Подраздел Д.2.2 (Измененная редакция, Изм.

При этом коэффициенты си спринимаются равными единице.

Для районов со средней температурой января выше минус 5°C пониженное значение снеговой нагрузки не учитывается.

10.12 Коэффициент надежности по нагрузке для снеговой нагрузки следует принимать равным 1,4.

11 Воздействия ветра

Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:

а) основной тип ветровой нагрузки (в дальнейшем — «основная ветровая нагрузка», см. раздел 11.1.);

б) пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы ограждения и элементы их крепления (в дальнейшем — «пиковая ветровая нагрузка», см. раздел 11.2);

в) резонансное вихревое возбуждение (см.

Сп 20 13330 2016 нагрузки и воздействия скачать бесплатно

Д.1.7 приложения Д).

15.2.2 Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.

15.2.3 Предельные прогибы для различных расчетных ситуаций приведены в Д.2.2 приложения Д.

Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

Приложение А. СП 20.13330.2016

А.1 Мостовые и подвесные краны

Приложение А

Таблица А.1.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *